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不同表面处理和不同粘结剂对氧化锆粘结强度的影响
目的 探讨不同表面处理和不同粘结剂对氧化锆粘结强度的影响.方法 将氧化锆分别制成直径为12.0mm和4.0mm的瓷片,各120个,分别随机分成12组.粘结剂选用磷酸锌粘结剂、聚羧酸锌粘结剂、Bifix QM和Super-Bond C&B.对氧化锆的表面分别进行不处理、喷砂、硅烷化、先喷砂后硅烷化处理.用上述4种粘结剂将4.0mm瓷片粘结在12.0mm瓷片上,置于37℃蒸馏水中保存24h后,进行剪切粘结强度测试.结果 粘结剂相同时,不同表面处理时的粘结强度有显著统计学差异(P<0.01),由小到大依次为不处理＜喷砂＜硅烷化＜先喷砂后硅烷化处理;表面处理相同时,不同粘结剂之间的粘结强度有显著统计学差异(P<0.01),由小到大依次为磷酸锌粘结剂＜聚羧酸锌粘结剂＜Bifix QM＜Super-Bond C&B.结论 粘结剂相同时,表面处理提高了粘结强度.Super-Bond C&B的粘结强度比较理想.使用Super-Bond C&B时,喷砂后硅烷化处理是一种比较理想的表面处理方法.
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Nd:YAG激光在瓷修补表面处理中应用的实验研究
目的:探讨Nd:YAG激光在瓷修补表面处理中的应用.方法:用合金试样模拟崩瓷后烤瓷冠基底,应用Nd:YAG激光进行处理,处理结果用扫描电镜观察,并与对照组相比较.处理后试样用瓷修补材料修补后,进行剪切实验,测试结果进行t检验,观察试样断裂模式及断口形貌.结果:激光组合金表面形成脉冲点状结构,与喷砂组表面形貌差异显著.激光组剪切强度高于对照组,二者差异有显著性(P＜0.05).断裂模式显示喷砂组试样全部呈现粘结型断裂,而激光组有3例试样呈现混合型断裂,试样部分断裂点位于修补材料自身.结论:Nd:YAG激光用于瓷修补时合金基底的表面处理,可增加被处理表面的粗糙度.
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表面处理对粘结剂与氧化锆粘结强度的影响
目的:评价出比较理想的粘结剂和ZrO2表面处理方法.方法:将由ZrO2制成的较大瓷片(120个)和较小瓷片(120个),随机派对分成12组.对ZrO2的表面分别不作处理、喷砂、硅烷化、先喷砂后硅烷化处理.用Bifix QM、Super-Bond C&B和Panavia F三种树脂粘结剂将较小瓷片粘结在较大瓷片上.置于37℃蒸馏水里保存24h后,进行剪切粘结强度测试.结果:3种表面处理都提高了粘结强度(P＜0.01),其中,先喷砂后硅烷化处理对粘结强度提高得明显(P＜0.01).Panavia F、Super-Bond C&B与ZrO2的粘结强度明显高于BifixQM与ZrO2的粘结强度(P＜0.01).结论:先喷砂后硅烷化处理是一种比较理想的表面处理方法,Panavia F、Super-Bond C&B是比较理想的树脂粘结剂.
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不同方向剪切力作用下两种树脂粘结剂与人牙釉质的剪切粘结强度研究
目的 考察不同施力方向上树脂粘结剂与人牙釉质的剪切粘结强度.方法 使用树脂类粘结剂A(Clearfil SE BOND)和B(Prime&Bond NT),将各自配套的复合树脂粘结在离体人牙釉质面上,当剪切力沿根尖、(牙合)面、近中和远中方向作用时测量其剪切粘结强度.结果 粘结剂A和B与牙釉质的剪切粘结强度值显示,根尖方向[分别为(44.38±3.68)Pa和(45.50±2.88)Pa]＞近中方向[分别为(37.81±7.56)Pa和(40.15±2.59)Pa]和远中方向[分别为(35.71±3.34)Pa和(35.75±4.15)Pa]＞(牙合)面方向[分别为(29.19±3.75)Pa和(33.44±3.79)Pa],近中方向和远中方向间差异无统计学意义(P＞0.05),根尖方向与(牙合)面方向间差异有统计学意义(P＜0.05).结论 树脂粘结剂与人牙釉质剪切粘结强度的大小与剪切力作用的方向相关.
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硅涂层对牙科氧化铝陶瓷与树脂粘结强度的影响
目的 探讨在牙科氧化铝陶瓷表面进行SiO2水溶胶涂层对陶瓷与树脂粘结强度的影响.方法 32个氧化铝陶瓷试件根据计算机产生的伪随机数字表分为4组,每组8个,采用溶胶-凝胶法在试件表面分别进行20%SiO2水溶胶涂层+硅烷偶联剂(A组)、30%SiO2水溶胶涂层+硅烷偶联剂(B组)、40%溶胶涂层+硅烷偶联剂(C组)和硅烷偶联剂(对照组)处理,应用傅立叶红外光谱、扫描电镜、X射线能谱仪进行分析.制作陶瓷-复合树脂粘结体,剪切法测试各组剪切粘结强度.结果 溶胶-凝胶法可在氧化铝陶瓷试件表面制得纳米硅涂层.热处理后A、B、C 3组试件Si-O-Si反对称伸缩振动吸收峰、对称伸缩振动吸收峰、弯曲振动吸收峰均增强;扫描电镜显示纳米氧化硅粒子分布较均匀,局部粒子产生团聚;试件表面硅元素含量均明显增加.A、B、C组试件与树脂的剪切粘结强度分别为(3.196±0.171)Mpa、(4.852±0.178)Mpa、(3.576±0.671)Mpa,与对照组[(1.881±0.156)Mpa]相比,差异均有统计学意义(P＜0.05);B组的剪切粘结强度与A、C组相比,差异有统计学意义(P＜0.05).结论 3种浓度硅溶胶可在牙科氧化铝陶瓷表面制得纳米硅涂层.纳米硅涂层可显著提高氧化铝陶瓷与树脂的剪切粘结强度.其中30%浓度SiO2水溶胶制备的硅涂层提高剪切粘结强度的效果明显.
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伢典化学机械去龋法的粘结性能研究
目的:利用健康离体牛牙,评价伢典对健康牙本质与复合树脂间剪切粘结强度的影响.方法:选取新鲜拔除的牛切牙28颗,磨除唇面釉质,暴露牙本质,分为4组,即空白对照组,酸蚀组,伢典处理组,伢典处理+酸蚀组.分为不做预处理组,37%磷酸酸蚀组,伢典处理牙本质表面3min组,伢典处理牙本质表面3min后再用37%磷酸酸蚀处理组.在牙本质表面粘结形成直径5mm,高3mm的光固化树脂圆柱体.37℃水浴24h后,以1mm/min的加载速度进行剪切粘结强度测试.结果:伢典处理后的健康牙本质的剪切粘结强度大于不做预处理的健康牙本质.伢典处理不影响酸蚀效果.结论:伢典对复合树脂与健康牙本质间的粘结强度没有显著影响.
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缩短酸蚀时间对龋影响乳牙牙本质粘结强度的影响
目的 探讨不同酸蚀粘结系统下缩短酸蚀时间对龋影响乳牙牙本质粘结强度的影响.方法 选取因滞留拔除乳前牙42颗,制备龋影响乳牙牙本质平面.随机分为6组(n=7),分别采用三种酸蚀粘结系统;每种系统下酸蚀时间分别为说明书规定时间和缩短一半的时间.制作树脂粘结试件,电子万能试验机测定剪切粘结强度(shear bond strength,SBS)值,扫描电镜观察断裂面形态.结果 全酸蚀系统和一步法自酸蚀系统下缩短酸蚀时间并不影响SBS值(P＞0.05);两步法自酸蚀系统下,正常时间组SBS值高于缩短时间组(P＜0.05).六组间比较,两步法自酸蚀系统正常时间SBS值高.扫描电镜观察结果显示各组测试后断裂面主要发生在混合层,全酸蚀系统下,断裂面多在混合层中上部;一步法自酸蚀系统下断裂面牙本质小管大部分呈空虚状态;两步法自酸蚀系统下断裂面中树脂与胶原纤维结合紧密.结论 全酸蚀系统和一步法自酸蚀系统下,可缩短酸蚀时间.两步法自酸蚀系统下采用正常酸蚀时间粘结效果更好.
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4种粘结材料在氧化锆陶瓷与牙本质间的粘结剪切强度比较
目的 探讨氧化锆陶瓷与牙本质间合适的粘结材料.方法 将烧结后的氧化锆陶瓷片分为4组,每组6片,分别选用PanaviaTMF、Multilink Sprint、RelyXTM Luting、Fuji plus 4种粘结材料将经过纳米硅涂层表面改性的氧化锆陶瓷片与牙本质进行粘结,水浴24 h后测试其粘结剪切强度,数据用SAS6.12软件进行统计学分析.结果 PanaviaTMF的粘结抗剪强度高,与RelyXTM Luting和Fuji plus差别有高度统计学意义(P<0.01),与Multilink Sprint的差异无统计学意义(P>0.05).结论 含磷酸单体MDP的树脂粘结剂,配合适当的表面处理方式可以使氧化锆陶瓷获得较好的粘结效果.
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Er：YAG 激光不同能量预处理对自粘结树脂水门汀剪切粘结强度的影响
目的：探讨 Er：YAG 激光不同能量预处理对自粘结树脂水门汀剪切粘结强度的影响。方法按照纳入标准收集人离体磨牙70颗，根据对牙本质表面 Er：YAG 激光预处理能量的不同随机分为7组：A 组（空白对照）、B 组（50 mJ，10 Hz）、C组（100 mJ，10 Hz）、D 组（150 mJ，10 Hz）、E 组（200 mJ，10 Hz）、F 组（250 mJ，10 Hz）、G 组（300 mJ，10 Hz）。每组10颗牙中随机取2颗切取3 mm 厚的牙本质片，按相应分组用不同激光能量预处理后扫描电镜观察；每组剩余8颗牙包埋后，制备一致标准牙本质表面，按相应分组要求预处理后，用自粘结树脂水门汀 RelyX TM Unicem 将其与 Everest ZS 氧化锆瓷片粘结，24 h 后测试各组剪切粘结强度并进行统计学分析。结果扫描电镜观察显示 Er：YAG 激光预处理后牙本质表面形态改变明显，变得粗糙不平，牙本质小管开放，无玷污层，管周和管间牙本质脱矿，一定能量范围内呈现较好的粘结表面；剪切粘结强度结果显示Er：YAG 激光预处理可增强自粘结树脂水门汀 RelyX TM Unicem 的剪切粘结强度（P ＜0．01）；C、D、E 组的剪切粘结强度与 A 组有显著性差异（P ＜0．05）。结论粘结强度与牙本质的粘结表面密切相关，合适能量下的 Er：YAG 激光预处理能获得较好的牙本质粘结表面，提高自粘结树脂与牙本质和氧化锆瓷的剪切粘结强度。
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表面硅涂层改性对氧化锆陶瓷与树脂水门汀粘结强度的影响
目的 研究不同浓度和不同厚度硅涂层对Lava氧化锆陶瓷与树脂水门汀粘结强度的影响.方法 制作Lava氧化锆长方体状陶瓷试样共81件(10mm×10mm×3 mm),按20％、30％、40％3种硅涂层浓度及100、200、300 nm 3种硅涂层厚度分为9组(A～I,n=9)对氧化锆陶瓷粘结面进行处理,然后将每组试样与Panavia F树脂水门汀粘结,万能材料实验机测试剪切粘结强度,对结果进行统计分析.结果 A组到I组各组剪切粘结强度值分别为3.09 ±0.20、3.27±0.22、3.30 ±0.38、3.17±0.25、5.35±0.39、4.09±0.29、3.16±0.29、3.24±0.23和(4.01 ±0.28) MPa.不同厚度的硅涂层各组间粘结剪切强度差异具有统计学意义(P＜0.05),不同浓度硅涂层间也具有统计学意义(P＜0.05),浓度和厚度之间存在交互效应(P＜0.05),30％浓度200nm厚度硅涂层获得的剪切粘结强度值大.结论 30％浓度涂抹200 nm厚度的硅涂层为较适宜的浓度和厚度,可明显提高氧化锆陶瓷与树脂水门汀剪切粘结强度.
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不同硅烷化处理对纤维桩剪切粘结强度的影响
目的 比较研究纤维桩表面不同硅烷化处理对纤维桩剪切粘结强度的影响. 方法 40根纤维桩,根据表面处理不同分为4组:表面无处理组、椅旁硅烷化处理组、预先硅烷化处理组、预先硅烷化处理+椅旁硅烷化处理组.每组再平均分成两个小组,其中一组水保存24 h,不进行冷热循环,另一组进行水保存150 d和冷热循环15 000次.用树脂核材料置于纤维桩周围制成直径4 mm,高12 mm的圆柱形标准试件,包埋,切成1 mm薄片,在Instron万能试验机上进行微推出实验,记录数值并进行统计学分析.结果 无冷热循环的剪切粘结强度依次为:(12.38±1.80)、(18.31±0.90)、(24.47±1.43)、(24.92±1.36)MPa;进行冷热循环的剪切粘结强度依次为:(6.76±0.72)、(13.64±1.20)、(21.67±1.45)、(21.04±1.08)MPa.表面硅烷化处理组均高于对照组;预先硅烷化处理组优于椅旁硅烷化处理组;预先硅烷化处理+椅旁处理组与单纯预先处理组之间无差异;冷热循环和水保存后各组剪切粘结强度均降低.结论 纤维桩表面预先硅烷化处理有效提高了纤维桩剪切粘结强度,但其粘结耐久性值得进一步研究.
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激光优化金属托槽与普通金属托槽剪切强度比较的研究
目的 通过粘结强度实验比较新犁的激光优化底板会属托槽和国产燕尾金属托槽的剪切牯结强度.方法 90颗因正畸需要而拔除的人类前磨牙,按照2种托槽(激光优化底板金属托槽和国产燕尾底板金属托槽)和3种储1存条件(室温蒸馏水中、37℃人工唾液中、人工唾液冷热循环实验)随机均分为6组,在一定的压力下粘结托槽,并用外力使托槽与牙面分离后,测定并记录剪切粘结强度和牙釉质表面粘结剂残留指数(ARI).结果 方差分析显示2种托槽剪切粘结强度有显著性差异(P<0.01).结论 激光优化底板金属托槽剪切粘结强度大于国产燕尾托槽,去除托槽后牙面粘结剂残留少.
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不同纤维桩与根管不同粘结处理修复后剪切粘结强度对比研究
目的 比较四种不同粘结系统处理后不同纤维桩与根管各部的剪切粘结强度.方法 45颗完整离体尖牙于釉牙骨质界冠方2 mm处截冠、根管治疗后随机分9组,使用两种纤维桩和四种粘结树脂及配套粘结剂修复:DT light纤维桩,玻璃纤维桩,3M Unicem Rely XTM,DC core Automix,Dual-link,Luxacore Z Automix.包埋后切不同根管段行剪切粘结实验并观察界面断裂类型,记录数据并统计分析. 结果剪切粘结强度(MPa)为: D.T.light组: Luxacore Z Automix1(10.15±0.67)Mpa,DC core Automix(7.72±2.03) Mpa,Luxacore Z Automix2( 7.25±0.71)Mpa,3M Unicem Rely XTM(6.61±1.82)Mpa,Dual-link(5.35±1.42)Mpa;玻璃纤维桩组:Luxacore Z Automix1(14.60±1.79)Mpa,3M Unicem Rely XTM(11.12±1.95)Mpa, DC core Automix (10.15±1.29)Mpa,Dual-link(8.55±1. 40)Mpa.体视显微镜观察显示绝大部分样本的断裂方式都是粘结面型断裂.结论 纤维桩修复的剪切粘结强度与纤维桩材料、粘结部位及粘结材料密切相关.
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Er：YAG激光照射对牙本质粘结强度的影响
目的：探讨Er：YAG激光照射对牙本质粘结强度的影响。方法选取离体磨牙或前磨牙40颗，随机分为4组：A：酸蚀（35％磷酸）组；B：Er：YAG激光组；C：Er：YAG激光＋磷酸酸蚀组；D：空白对照组。每组随机选取2颗制备成3 mm厚的牙本质盘，相应预处理后扫描电镜观察；每组剩余8颗牙制备统一标准粘结面，相应预处理后与树脂粘结测量剪切粘结强度。结果扫描电镜结果显示牙本质面经相应预处理后发生明显改变；统计分析结果显示A组剪切粘结强度大（16．03±6．56） MPa，其次为C组（13．21±6．08）MPa，两组间差异无统计学意义（P＞0．05）；D组剪切粘结强度低（4．52±1．02）MPa，与B组（7．91±4．56）MPa比较差异无统计学意义（P＞0．05），与A、C组比较差异有统计学意义（P＜0．05）。结论 Er：YAG激光照射联合磷酸酸蚀较单纯Er：YAG激光照射可提高牙本质剪切粘结强度。
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Er∶YAG激光和酸蚀预处理对自粘结树脂水门汀粘结强度的影响
目的:探讨Er∶ YAG激光和酸蚀预处理对自粘结树脂水门汀粘结强度的影响.方法:44颗前磨牙根据对牙本质表面预处理方式的不同随机分为4组:对照组、Er∶ YAG激光组、酸蚀组(35％磷酸)、Er∶ YAG激光+酸蚀组.每组11颗牙中随机选出1颗切取3 mm厚牙本质片,按相应分组要求预处理后进行扫描电镜观察;每组剩余10颗牙制备一致标准牙本质表面后按相应分组要求预处理,用自粘结树脂水门汀RelyXTM Unicem将其与Everest ZS氧化锆瓷片粘结,24h后测试各组剪切粘结强度并进行统计分析.结果:扫描电镜观察显示采用不同方式预处理后,牙本质表面形态改变明显;统计分析结果显示剪切粘结强度由高到低为Er∶YAG激光组(7.18±2.54)MPa、Er∶YAG激光+酸蚀组(5.50±2.09)MPa、对照组(4.05±1.04)MPa、酸蚀组(3.61±0.70)MPa;Er∶YAG激光组、Er∶ YAG激光+酸蚀组与对照组有显著性差异(P＜0.05),酸蚀组与对照组无显著性差异(P＞0.05).结论:酸蚀对自粘结树脂粘结强度的改变无明显影响,Er∶ YAG激光预处理能有效提高自粘结树脂与牙本质和氧化锆瓷的粘结强度.
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不同冲洗剂处理对纤维桩剪切粘接强度的影响
目的 比较3种不同桩道冲洗液5.25％ NaClO溶液和15.00％ EDTA溶液、蒸馏水、0.20％氯己定溶液对纤维桩剪切粘结强度的影响.方法 选取30颗单根管前磨牙,距釉牙骨质界上2 mm截冠,常规根管充填桩道预备后随机分为3组,分别是A组:5.25％ NaClO溶液和15％ EDTA溶液,B组:蒸馏水(对照组),C组:0.2％的氯己定溶液冲洗桩道,利用自酸蚀树脂水门汀(Clearfil DC Bond)将POPO纤维桩粘固于根管中.包埋并切割试样,微推出实验测试剪切粘结强度,体式显微镜观察粘结界面破坏方式,记录数据并进行统计分析.结果 C组的剪切粘结强度(5.58 ±0.49) MPa,高于A组(3.31±0.46) MPa(P＜0.05),显著高于B组(2.06±0.26) MPa(P＜0.001)；界面形态学观察显示,各组样本的破坏类型均集中于混合破坏形式.结论 冲洗剂的应用对纤维桩的剪切粘接强度有影响；C组的粘结效果佳；各组样本的粘接界面多表现为混合破坏形式.
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自粘结树脂水门汀与全酸蚀粘结系统对POPO和Para Post玻璃纤维桩在不同桩道深度剪切粘结强度的影响
目的:比较不同粘结系统粘固2种玻璃纤维桩后,在不同桩道深度的剪切粘结强度.方法:选取36颗新鲜单根管牙,常规根管治疗后分成4组:POPO.玻璃纤维桩和自粘结树脂水门汀(POPO+ SA);POPO玻璃纤维桩和全酸蚀粘结系统(POPO+ ER);Para Post玻璃纤维桩和自粘结树脂水门汀(PP+ SA);Para Post玻璃纤维桩和全酸蚀粘结系统(PP+ ER),每组9颗.桩道预备后按分组将纤维桩粘固于根管中,每个牙根切成厚度1 mm的薄片6个,按桩道深度记为颈1/3、中1/3和根尖1/3,各2片.采用薄片推出试验测量剪切粘结强度.结果:纤维桩、粘结系统和桩道深度均对剪切粘结强度有影响.纤维桩与粘结系统两因素间有交互作用(F=13.081,P＜0.001).在桩道中1/3,PP+ SA组剪切粘结强度(9.900 +0.934) MPa高于POPO +SA组的(6.537±0.801) MPa和POPO +ER 组的(7.406±0.758) MPa(P ＜0.05);在桩道根尖1/3,PP+ SA组剪切粘结强度(5.350±0.488) MPa高于PP+ ER 组的(2.534±0.548) MPa (P ＜0.05).各组粘结强度随桩道深度增加而呈下降趋势(F=99.555,P＜0.001).结论:Para Post玻璃纤维桩与自粘结树脂水门汀联合使用的粘结效果佳;树脂牯结系统粘结效果在根颈部更可靠.
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Er∶YAG激光处理对牙本质与树脂粘结强度的影响
目的:探讨Er∶ YAG激光处理对牙本质表面性能及树脂粘结强度的影响.方法:选取30颗无龋坏、无修复体的人离体磨牙,用高速涡轮手机在流水冲洗下磨除釉质层.每个牙冠以髓腔为中心沿近远中向切开成颊/舌两部分,终选取50个样件,按不同的表面处理方法随机分为5组(A～E组),每组10个样件.每组2个样件扫描电镜观察,其余8个样件分别在处理后的牙本质表面粘结光固化复合树脂,进行剪切强度测试.结果:C组高,为(7.11±1.73)MPa,E组次之,E组与A、C、D组无统计学差异,B组较低,其中B组与C、D、E组均有统计学差异.扫描电镜观察:酸蚀组可见部分牙本质小管口开放,管径未增大;管周牙本质与管间牙本质界限不明显.激光+酸蚀组可见牙本质表面清洁,牙本质小管开放,周围白晕环绕.激光组可见牙本质表面清洁、粗糙,无玷污层,呈片状、蜂窝状外观,管周牙本质与管间牙本质界限清晰.结论:Er∶YAG激光处理能增加牙本质与树脂的剪切粘结强度,但是合适的能量参数有待进一步研究.
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Er∶ YAG激光预备对牙釉质表面性能及树脂粘结强度的影响
目的:探讨Er∶ YAG激光预备对牙釉质表面性能及树脂粘结强度的影响.方法:选取50颗无龋坏、无充填物的人离体前磨牙或磨牙,用涡轮手机按近远中方向将离体牙切割成颊/舌两部分,终选取84个样件,按不同的表面处理方法随机分为7组(A-G组),每组12个样件.每组2个样件扫描电镜观察,其余10个样件分别在处理后的牙釉质表面粘结光固化复合树脂,进行剪切强度测试.结果:A组剪切强度高(20.51±3.33) MPa.B、C、D组剪切强度次之,与A组比差异无统计学意义.E、F、G组剪切强度较弱,其中E组剪切强度与B、C、D组无显著差异,F、G组与其他组有显著差异.扫描电镜观察:随着激光能量的增加,牙釉质表面粗糙度增加.激光处理后再进行酸蚀处理,牙釉质表面整体结构均匀,釉柱结构清晰可见,无玷污层.结论:Er∶ YAG激光处理牙釉质表面不能达到类似酸蚀的效果.激光加酸蚀能达到类似酸蚀的效果.牙釉质剪切粘结强度随着激光能量的增加而增加.
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湿度及摩擦涂布对牙本质-树脂粘结剪切强度的影响
目的:比较湿度及摩擦涂布对乙醇/水基粘结剂(Single Bond 2)和丙酮基粘结剂(One-Step)的牙本质-树脂粘结剪切强度的影响.方法:选用120颗新鲜第三磨牙,随机均分为12组,去除牙合面釉质,在干燥和再湿润脱矿牙本质上分别进行非摩擦涂布(no rubbing action,NRA)、轻轻摩擦涂布(slight rubbing action,SRA)、加力摩擦涂布(vigorous rubbing action,VRA)各10 s,光照10 s后粘结Chrisma水溶性胶囊.所有的样本通过Instron测试剪切强度,采用SPSS17.0对结果进行统计学分析.结果:湿润组SRA和VRA所获得的剪切强度无显著差异；干燥组VRA所获得的剪切强度明显高于同组SRA、NRA组(P＜0.05)；且干燥组VRA和湿润组VRA、SRA所获得的剪切强度显著性差异(P＜0.05).结论:在干燥条件下,乙醇/水基和丙酮基粘结剂加力摩擦涂布于牙本质表面获得的剪切强度,与湿润组轻轻摩擦涂布及加力摩擦涂布组无显著差异.
