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钛铸件的气孔
钛铸件气孔是铸钛中普遍存在的一个问题.本文就气孔产生的原因、测量方法及影响因素作一综述.目前尚没有完全有效的方法来克服它.
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金属元素铍对烤瓷合金铸流率影响的实验研究
目的:比较两种烤瓷合金的铸流率,了解金属元素铍对合金铸流率的影响.方法:采用网状试件,通过直接法计算两种烤瓷合金的铸流率(Cv)值,比较两种包埋料(F-1和F-2包埋料)对两种合金铸流率的影响.结果:含铍烤瓷合金和不含铍烤瓷合金的铸流率均在9 5%以上,两种烤瓷合金的铸流率无显著性差异(P＞0.05);两种包埋料对两种烤瓷合金的铸流率的影响在统计学上均无显著性差异(P＞0.05).结论:金属元素铍对烤瓷合金的铸流率无重要影响;两种包埋料对两种烤瓷合金的铸流率无显著影响.
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口腔铸钛包埋料的研制
目的:对自行研制的铸钛包埋料的性能、铸钛全冠精度及钛铸件反应层结构进行检测和分析.方法:对包埋料凝固嘭胀、热膨胀和抗拉强度及铸钛全冠间隙值进行测量,并利用金相显微镜、扫描电镜观察钛铸件反应层结构,利用能谱分析仪检测包埋料中的元素在钛铸件表面的分布.结果:自行研制的铸钛包埋料凝固膨胀为0.19%,铸模温度200℃时热膨胀0.58%,抗拉强度为0.31MPa;其铸钛全冠颈缘间隙值颊舌向为0.040mm±0.002mm,近远中向为0.033mm±0.003mm;钛铸件反应层厚度为50μm,其结构由外向内分为5层:烧结层、a层、富硅层、针状结晶层、钛基体.结论:自行研制的铸钛包埋料各项性能优良,铸钛全冠精度达到ADA25-40μm的国际标准;磷酸盐包埋料中加入适当比例的ZrO2可降低钛铸件反应层厚度.
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纯钛冠桥铸造包埋料配方的确定
目的:研制口腔科铸造纯钛冠桥专用包埋料.方法:选择A、B两种粘结剂、C砂、D粉.按照9.625:1、7.500:1、6.083:1的粉液比,将C、D分别与两种粘结剂调和,包埋预先制作的片状(7mm×7mm×0.6mm)蜡熔模24片铸造.观察浆料的操作性能、型壳表面状态、铸件颜色等.筛选出较为理想的粘结剂,按1、3、5日测定其动力黏度、密度、PH值.结果:粘结剂A,浇注腔形成不规则的蜂窝状,有粉料堵塞浇注口,型壳外表面均有裂纹,无法完成铸件的浇注;粘结剂B粉液比7.500:1组初凝时间合适,焙烧后型壳表面无裂纹,浇注腔壁完整光滑,铸件表面经喷砂呈明亮的金属色.粘结剂B 1、3、5日的黏度、密度、PH值无显著差别.结论:(1)粘结剂B与C砂、D粉按照粉液比7.500:1混合后包埋蜡熔模、铸造,能够获得良好的铸件;(2)在实用环境下粘结剂B在5日内具有良好的性能指标.
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脱模——带模法制作金属烤瓷长桥支架
金属烤瓷桥是目前口腔修复中应用较广泛的一种修复体，深受患者欢迎。但金属烤瓷长桥支架由于其跨度长、容易变形，在制作中存在较大的难度。在常规制作此类支架的方法中，通常有带模铸造法、脱模铸造法、分段制作焊接法。笔者结合带模铸造法和脱模铸造的优点，总结出脱模—带模铸造法制作金属烤瓷长桥支架，效果较为理想。1.材料：嵌体蜡、间隙剂、磷酸盐系冠桥包埋料、观测仪、Ni—Cr合金、琼脂、真空搅拌机、高频铸造机。
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使用FUS-invest锆系牙科纯钛包埋料提高铸件的物理机械性能及精度
目的:评价自制FUS-invest锆系牙科纯钛包埋料铸造的纯钛铸件的物理机械性能及标准化单冠的精度.方法:制备7个厚度为0.8 mm的纯钛比例铸件.经伺服液压动态实验系统、断口扫描电镜观察及能谱分析,评价其物理机械性能.制备38个标准化单冠,实验组(FUS-invest锆系包埋料)、对照组(磷酸盐系包埋料)各19个,测量显微镜测标准化单冠边缘差异值d和铸件内壁与工作模的距离,进行铸件精度评价.采用SPSS17.0软件包对数据进行统计学分析.结果:①纯钛铸件的弹性模量为(123.5±14.2)GPa,屈服强度为(569.3±16.5) MPa,抗拉强度为(668.4±16.1) MPa,延伸率为(4.5±0.2)％;断口EDS分析除钛元素外,不同深度处可发现少量不同含量的Si元素和Fe元素,但未检测出Zr元素.②精度实验中,单因素方差分析及两独立样本t检验显示,组内标准化单冠边缘4个标记点处的测量值无显著差异(P＞0.05);实验组和对照组相比亦无显著差异(P＞0.05).2组内部测量值无显著差异(P＞0.05),而组内内部不同标记点间差异显著(P＜0.01).结论:虽然FUS-invest锆系包埋料铸造获得铸件的延伸率略低,但各项物理机械性能均达到临床要求.无论边缘适合性还是内部适合性,2组均无显著差异且均在临床可接受范围,2组边缘差异均值约为46 μm,内部近咬合面的差异均值约为56 μm,内部轴壁处的差异均值约为0.
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不同包埋料对铸钛表面反应层结构的影响
目的比较不同包埋材料对铸钛表面反应层结构的影响.方法制作统一规格的有机玻璃板试样,试验组分别用SYMBION TM,TITAN SUPER MILD A,Ti 21 Investment包埋料内包埋,普通磷酸盐包埋料外包埋,对照组用Multi-Vest包埋料包埋,各铸件沿纵轴截断,采用观测金相组织和显微硬度比较各铸件表面反应层.结果各试验组铸件表面污染层厚度均＜80 μm,与铸钛表面显微硬度的变化相一致.结论本研究选用的3种钛包埋料,应用二次包埋法包埋,可满足临床需要.
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牙科合金的铸造性能研究进展
牙科精密铸造工艺多用熔模铸造又称失蜡铸造法,其基本过程是先用蜡或塑料等制成蜡型,蜡型表面涂敷包埋料制作铸型,然后熔化合金铸入铸型腔内,形成铸件.在这一系列过程中,每一个步骤都对终的铸件完整性产生影响,而铸件完整性对牙科合金铸造成功与否起着关键的作用.
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磷酸盐和氧化镁包埋料对纯钛支架产生气孔的影响
1 材料与方法1.1 材料与设备:日进纯钛铸造机(NISSIN公司日本),贝格茂福炉(BEGO公司德国),飞利浦数字化线摄影机(PHLLIPS公司荷兰),贝格观测仪(BEGO公司德国),松风磷酸盐纯钛包埋料(SHOFU公司日本),日进氧化镁包埋料(NISSIN公司日本),贝格花纹蜡、蜡条等(BEGO公司德国).
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包埋料和热处理对自研贵金属合金铸造适合性的影响
目的比较不同包埋料和热处理方法对牙科铸造贵金属合金BS-1金合金铸件铸造适合性的影响.方法采用2种包埋料(F-1和Z-1包埋料)包埋模拟后牙冠的帽状代型蜡型,用BS-1金合金铸造,铸件经过不同的热处理(软化热处理,硬化热处理和恒温时效硬化热处理)后试合于各自的石膏代型,在体视显微镜和金相显微镜下分别测试铸件的边缘适合性和组织面密合度,求各自的平均值,统计分析各组之间的统计学差异性.结果F-1包埋料组的边缘差异明显小于Z-1包埋料组(P＜0.05).热处理对金合金铸件的铸造适合性无显著性影响.结论BS-1金合金用F-1包埋料包埋铸造的铸件其铸造适合性优于Z-1包埋料组.热处理对其铸造适合性无显著性影响.
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包埋料和铸造方法对自研贵金属合金铸流率的影响
目的本研究分别对Au50-Ag27-Cu14X多元贵金属合金(BS-1 金合金)、Ag-In 合金(BS-1银合金)的铸流率进行研究测试,从而了解包埋料和铸造方法对2种合金的铸流率和铸造边缘完整性的影响.方法采用网状试件,测试合金的铸流率(Cv)值,比较2种包埋料(F-1和Z-1包埋料)和2种铸造方法(中频离心铸造和空气-煤气离心铸造)分别对2种合金铸流率的影响.另外,采用帽状试件判断合金铸造边缘完整性.结果网状试件铸造结果显示,F-1和Z-1包埋料对BS-1银合金的铸流率的影响在统计学上无显著性差异(P＞0.05),其Cv值均大于95%,2种铸造方法对其铸流率也无显著性影响(P＞0.05).帽状试件结果显示,BS-1金合金和BS-1银合金的边缘较圆钝.结论 BS-1金合金和BS-1银合金具有较高的铸流率,且不受2种包埋料(F-1和Z-1包埋料)和2种铸造方法(中频离心铸造和空气-煤气离心铸造)的影响.
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BS-1牙科低贵金属合金铸流率的实验研究
目的:测试两种低贵金属合金(BS-1金合金和BS-1银合金)的铸流率,比较不同包埋料和铸造方法对合金铸流率的影响.方法:制作网状试件,分别用两种包埋料(F-1和F-2)包埋,运用高频离心和空气-煤气弹簧离心法铸造,直接法计算两种合金的铸流率(Cv).结果:BS-1金合金和BS-1银合金网状试件的Cv值均大于95%,F-1和F-2包埋料对BS-1金合金、BS-1银合金铸流率的影响无统计学差异(P＞0.05),两种铸造方法对其铸流率无明显影响(P＞0.05).结论:BS-1金合金和BS-1银合金具有较高的铸流率,且不受包埋料(F-1和F-2包埋料)和铸造方法(高频离心铸造和空气-煤气弹簧离心铸造)的影响.
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不同包埋材料对Ti-6Al-7Nb合金铸造全冠适合性的影响
目的 研究不同包埋材料对Ti-6Al-7Nb合金铸造全冠适合性的影响,筛选出适合于临床应用的包埋材料.方法 采用氧化镁系、磷酸盐系、氧化锆系包埋材料包埋模拟后牙牙冠的帽状蜡型,用Ti-6Al-7Nb合金铸造,铸件组织面经喷砂后就位于各自的不锈钢代型上,在金相显微镜下分别测试铸件的边缘适合性和组织面密合度,统计分析各组均值之间的差异.结果 3种包埋料各点间隙均小于120 μm,氧化镁系组和磷酸盐系组包埋材料铸出试件的各测量点间隙没有显著性差异(P>0.05),氧化镁系组和磷酸盐系组边缘间隙值明显小于氧化锆系组边缘间隙值(P<0.05).结论 3种包埋料均适合于Ti-6Al-7Nb合金的包埋铸造,但氧化镁系组包埋料精度更高.
关键词： Ti-6Al-7Nb合金 适合性 全冠 包埋料 -
口腔祷钛专用包埋料的研究现状
口腔铸钛技术的成功应用,使具有优越性能的钛金属在口腔修复中得到充分利用,但固其化学性质不稳定,对铸钛包理科的要求特别高.作者就铸钛包埋科的性能要求,目前国际上开发的新商品材料的特性,以及学者们对各种材料的使用和研究结果作了介绍.
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纯钛冠桥铸造包埋料对铸件反应层的影响
目的 探讨自行研制包埋材料(FUS-invest)中各组分对纯钛铸件反应层的影响.方法 使用FUS-invest包埋并铸造10 mm×10 mm×1 mm的纯钛试样3片,观察反应层的金相,对反应层进行X射线衍射(XRD)及扫描电镜能谱分析(EDS),测量显微维氏硬度.结果 反应层的金相主要为粗大的片状α晶内结构,显微维氏硬度值在距表面105μm后较为恒定,范围为243～314 MPa.XRD显示反应层中除了钛基体外,主要由ZrO2、SiO2、Mg2TiO4及TiO2组成.EDS检测到的元素除了钛元素外,主要为Al、Si、Zr和Cl.结论 使用FUS-invest包埋材料铸造的纯钛铸件产生的反应层较薄,金相结构没有显著改变,适合作为纯钛铸造的专用包埋材料.
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两种不同铸圈衬层厚度对铸件铸造精度的影响
目的研究两种不同铸圈衬层厚度对铸件变形量的影响.方法采用预制标记点的圆盘形蜡型,用同一种铸圈(GC No.2铸圈,内径39.5 mm,高50 mm)及包埋料,分别用0.70 mm和0.45 mm两种厚度的陶瓷纤维铸圈衬层对蜡型进行包埋铸造,测量相应标记点方向上铸件与蜡型的线性变化率△L,研究铸圈不同方向上的膨胀特性及不同的衬层厚度对铸造精度的影响.结果铸圈内包埋料表现为各向异性膨胀,径向膨胀量大于轴向(P＜0.01);两种厚度的铸圈衬层对铸件变形量的影响不具有统计学意义(P＞0.05).结论在本实验的研究条件下,所采用的两种厚度的衬层材料尚不能消除铸件的不均匀变形现象.
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改良型FUS-invest锆系铸钛冠桥专用包埋材料对钛铸件表面反应层影响的研究
目的 研究改良型FUS-invest锆系铸钛冠桥专用包埋材料对包埋铸造的纯钛铸件表面反应层的影响.方法 制备10mm×10mm×1mm的纯钛铸件,对其表面反应层进行能谱分析、金相观察及显微维氏硬度的测量.结果 金相观察可见反应层不明显,富Si层难以分辨,针状结晶层散在分布于表面钛基体之间,其进入深度约55μm;能谱分析显示Si、Zr等元素含量随深度增加逐渐减少;显微维氏硬度从表面至基体由高到低下降趋势明显,距表面约75μm以后与钛基体硬度值接近.结论 改良型FUS-invest锆系铸钛冠桥专用包埋材料铸造的纯钛铸件表面反应层由改良前85μm降低为55μm.
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铸造工艺对钛冠桥精度影响的研究
目的通过改进纯钛铸造方法提高钛铸件的精确性.方法采用自行设计的模具制作标准化单冠蜡模48个,其中24个采用改进铸造法获得试件21个,另外24个使用常用的铸造法获得试件18个.使用测量显微镜按照90°的4个点分别测量蜡模和试件边缘距模具肩台的距离,观察其边缘适合性;用线性切割的方法纵切试件,再用测量显微镜测量试件截面内壁选定的4个点(B′、C′、D′、E′)到模型的距离,观察冠的内部适合性.结果改进铸造法获得的试件肉眼观边缘更为完整,表面更光滑;改进铸造工艺前后的蜡模和试件边缘距模具肩台的距离具有统计学上的显著性差异,即工艺改进后的边缘适合性更好;改进工艺前后B′、E′距模型的距离无统计学上的显著性差异,而C′、D′到模型的距离具有显著性差异,改进后的内部适合性更好.结论改进纯钛铸造工艺后标准化单冠试件的精确性有明显提高,但仍需通过研制开发专用的铸钛冠桥包埋料进一步补偿金属的铸造收缩.
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纯钛冠桥铸造包埋用耐火材料操作性能的研究
目的:探明自行研制包埋材料(FUS-invest)的各项工艺操作参数.方法:使用FUS-invest对粉液比、粘结剂与促硬剂之比、粉料占耐火材料的百分比及搅拌时间4 因素分为3 水平,进行正交设计,对各实验组的浆体流动性、初终凝时间及佳实验组的粒度级配进行测定.结果:粉液比对流动性、初终凝时间影响大.当粉液比为7.5∶ 1、粉料占耐火材料的35%时,浆料有较好的流动性和适宜的初终凝时间.当细度系数为300的细粉占31.31%、100的中等颗粒占40.09%、70的粗颗粒占18.05%、粘结剂与促硬剂的比为200∶ 1时能够浇铸出完整的纯钛冠铸件,表面也较为光滑.结论:粉液比为7.5∶ 1,粉料占耐火材料的35%,粘结剂与促硬剂的比为200∶ 1是FUS-invest的佳操作工艺参数,能浇铸出较为理想的纯钛铸件.
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介绍几种自制技工小器械
1 自制硅橡胶冠桥熔模包埋器冠桥熔模包埋时,易在组织面内形成空腔,常需使用一些小器具取包埋料置入冠桥熔模组织面,防止产生空隙形成金属瘤.过去的方法是用小毛笔或尖锐的金属器械等完成此步工作.但用小毛笔对冠桥熔模组织面包埋时,毛笔毛易脱落影响包埋质量;毛笔使用的时间较长毛会变硬,易损伤冠桥熔模边缘薄弱处,使冠桥铸件产生缺陷,用尖锐的金属器械同样会损伤熔模.为克服这一弊端,我们采用硅橡胶印模料自制冠桥熔模包埋器.其作法是:利用给患者取印模时留在注射器弯管部的印模料将其保留下来,待结固后取出用小刀在粗大一端扎一个孔,取长度约20 cm、直径约4 mm的有机玻璃棒(或用竹筷代替),将其一端磨成尖锐状,插入硅像胶弯管扎孔处,用自凝塑料粘固即可.
