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简析弹簧管压力表的调整
1 弹簧管如果出现非线性误差或蠕变现象,在没有备用品的情况下,可把管子调头使用,重新焊接.若满量程误差偏向一边,如全是正误差或全是负误差,则可将弹簧管自由端闷头左右移动.
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吸锡器使用经验
在影像设备故障电路板修复的工作中,常会使用吸锡器来进行电路板上元器件的拆装焊接.一般多是先用电烙铁将锡焊点烫化后,再用吸锡器将焊点锡吸干净.
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WZ-50G注射泵维修一例
微量注射泵在医院的工作中起着不可代替的作用,其在医院的数量比较庞大,也经常会碰到各种各样的故障,本文介绍一例浙大WZ-50G单道注射泵的维修过程.
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医用激光设备安全要求讲论
1960年美国物理学家梅曼(Maiman)制成了第一台红宝石激光器后,1961年扎雷特(Zaret),以后坎贝尔(Campbell)等人相继用激光研究视网膜剥离焊接术,并很快被用于临床.目前激光在临床上除气化、凝固、烧灼、光刀、焊接、照射等治疗应用外,在激光诊断、激光美容等方面也出现了许多新产品.
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钱俏鹂气体管道的选用、焊接和测试要点
医用气体在国外被称为"生命支持系统",而医用气体的管道相当于"生命线".材料加工出身的钱俏鹂认为,新规范应该既考虑国情,又体现国际现状的水平,针对气体管道的选用、焊接、测试等,她向我们"透露"了如下要点--
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塔形针内固定手术的配合与护理
塔形弹性髓内针是本院自行加工研制改良髓内针,由不同直径及不同长度的Ender氏针3～5根在上半部焊接而成,下半部向各个方向散开,各柱末端加工成向外开口的侧刃,正面观呈"铁塔"形结构.
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电解铂金弹簧圈栓塞脑动脉瘤的配合
GDC(电解铂金弹簧圈)是目前世界上治疗动脉瘤好的材料,它是将一段极软的铂金圈焊接在一根不锈钢的推进器上,操作者可随意将弹簧圈放至动脉瘤内适当位置,然后通以直流电,使焊接处熔化,弹簧圈留在动脉瘤内.用这种技术可使动脉瘤更完全地被栓塞,使动脉瘤不易破裂,其疗效令人满意.自1998年以来我院DSA室配合脑外科开展了6例脑动脉瘤GDC栓塞术,现结合实际操作总结如下.
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兔小肠CO2激光焊接与线缝合的组织病理学变化
目的 比较兔小肠CO2激光焊接和传统丝线缝合的组织病理学变化,探讨小肠CO2激光焊接的可行性.方法 选用杂种家兔26只,运用低功率(500 mW)环形CO2激光焊接与临床外科常规缝合兔小肠,比较吻合后第3天,第1、2和3周二者的组织病理学变化.结果 激光焊接吻合与丝线吻合部位均有急性炎性细胞浸润,激光吻合处炎性细胞浸润程度明显轻于丝线缝合处.激光吻合愈合后期纤维增生较少,未见瘢痕组织形成.结论 用低功率CO2激光焊接小肠组织是可行的,具有一定潜在的临床应用价值.
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低功率CO2激光小肠焊接辅以吸收支架的动物实验研究
目的 比较传统缝合、单纯激光焊接、激光辅以聚乳酸可降解支架三种方法肠管吻合的效果.方法 将60只SD大鼠分为三组,缝合组、激光组、激光支架(可降解)组,每组各20只.(1)缝合组:常规丝线缝合9-10针.(2)激光组:焊接面3针等距缝线以牵引固定肠管,激光输出功率为0.15W,脉冲时间0.2s,间隔0.8s,激光到吻合口的垂直距离0.8～1.0cm.(3)激光支架组:焊接面3针等距缝线以牵引固定肠管后,肠管内放入聚乳酸可降解支架,其余同激光组.测定各组手术时间、术后7d吻合口粘连、狭窄程度及破裂压.同时观察吻合口组织病理学变化.结果 (1)吻合时间:缝合组(26.2±7.3) min,激光组(19.5±6.3) min,激光支架组(22.3±6.8)min.吻合时间三组间有差异(P＜0.05).(2)各组粘连程度根据Sertz's评分标准分级:缝合组、激光组和激光支架组的粘连均值分别为1.4、0.9和0.8,差异有显著意义.(3)狭窄指数:缝合组的狭窄指数为(8.6±1.5),而激光组的狭窄指数为(7.8±1.6),激光支架组的狭窄指数为(7.6±1.8),各组间差异无显著意义(P＞0.05).(4)破裂压测定:术后7d破裂压缝合组为(185.4±20.3)mmHg,激光组为(160.6 ±24.5)mmHg,激光支架组为(217.5 ±25.4)mmHg,激光支架组的破裂压明显优于缝合组和激光组(P＜0.05,P＜0.001).激光组术后破裂压低于缝合组(P＜0.05).(5)病理学改变:激光焊接组和激光组吻合口周围异物反应轻,管壁光滑;缝合组可见明显的异物反应,管壁不光滑.结论 CO2激光焊接辅以可降解支架进行肠管吻合是安全、可行的,其效果优于单纯缝合及CO2激光焊接.
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不同参数设置对钴铬合金激光焊接强度的影响
目的研究在不同参数设置下激光焊接对钴铬合金焊接强度的影响.方法用3种电压、2种脉冲持续时间对应Nd∶YAG激光不同的脉冲能量、峰值功率和功率密度,对钴铬合金标准试件进行焊接,并测量其机械强度.结果焊接试件抗拉强度及屈服强度与电压及脉冲持续时间呈正变关系,在电压为320 V、脉冲持续时间为12 ms时,其抗拉强度为818±7 MPa,屈服强度为729±60 MPa,与母材相比差异无显著意义.结论 Nd∶YAG激光对钴铬合金具有良好的焊接作用,选择合适的焊接参数可达到理想的焊接效果.
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从细胞水平研究激光焊接大鼠神经的机制
目的 探讨激光焊接神经的基本机制。方法 SD大白鼠24只，随机分为激光焊接组和传统外膜缝合组，每组12只。游 离大鼠坐骨神经，从中段剪断行神经断端对合后，激光组用氩激光(波长514.5 nm，石英 光纤芯径600 μm，功率700 mW，光斑直径1 mm)，照射对合处一圈；缝合组用11-0号尼龙 缝线缝合对合处的神经外膜。于术后10天、1个月和3个月对再生神经用光镜、电镜进行组织 形态学观察，术后3个月用电生理仪进行功能测试，比较两组间的差异。结果 组织形态学观察：术后10天，激光组的神经膜细胞明显多于缝合组；术 后1个月再生神经纤维生长，数量比缝合组多；术后3个月，激光组的再生神经纤维密度大， 且分布均匀，吻合部位的神经纤维连续性良好且平直，明显好于缝合组，神经电生理测试： 术后3个月测定再生神经的传导速度(CV)和复合动作电位峰值(AP)，激光组优于缝合组。结论 在激光焊接神经外膜的同时，透过神经外膜进入神经组织内的漫射激光 刺激了神经膜细胞，加速其不断分裂增殖，而增殖的神经膜细胞又增强了损伤神经的再生。
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激光计量与医用激光源的质量控制
一、医用激光源发展现状[1]1960年激光问世后不久人们就开始探索其在医学上的应用价值,早的尝试是用红宝石激光器进行视网膜焊接.随着新型激光器的不断出现和激光医学研究的发展,上世纪70年代激光技术成功地应用于临床,主要的例子有视网膜光凝固用的氩离子激光、手术切割用的CO2激光、组织凝固用的Nd:YAG激光等.
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介绍一种激光阴道手术镜吸烟、吸引装置
常规激光宫颈、阴道手术采用的固定式两翼阴道手术镜无吸烟、吸引功能，因而激光汽化病变组织时产生的大量烟尘和手术中创面渗出的血液及存留在阴道内的冲洗液不能随时清除。为解决这些问题我们研制了一套激光阴道手术镜吸烟、吸引装置，临床应用效果满意，现介绍如下。 基本结构：在固定式两翼阴道手术镜上翼内侧面沿中线焊接一内径0.4 cm、长10 cm不锈钢小管，前端为45°角斜面，距斜面0.5 cm左右两侧壁各钻一直径0.2 cm小孔。不锈钢小管前端位于阴道手术镜上翼内侧面前缘凸点，末端穿出上翼后缘约2 cm此为吸烟管道。在固定式两翼阴道手术镜下翼前缘凹点钻一直径0.4 cm小孔，于下翼外侧面沿中线焊接一直径0.4 cm、长12 cm的不锈钢小管，前端弯曲45°与小孔紧密焊接，后端沿下翼走行至直角处弯成约90°，末端沿后侧面穿过下缘约1.5 cm，此为吸引管道。于吸烟和吸引管末端分别连接内径0.5 cm、长20 cm的胶管，两个胶管另一端分别连接于内径0.5 cm的三通开关两侧的输入端上，中间输出端与电动负压吸引器皮条连接(见图1)。
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自制经皮肾微造瘘碎石清石鞘的临床应用
2008-2009年,我们应用自制经皮肾碎石清石鞘行微创经皮肾碎石术39例,效果良好,现报道如下.清石鞘制作:按16～18 F筋膜扩张器为模本,取相应大小及长度的薄壁空心不锈钢管(内径0.6～0.7 cm,长20.0cm,管壁厚0.3 mm)作为主鞘,鞘尾段3 cm处开直径0.6 cm窗,另取同直径钢管长4 cm,一端磨成30°斜面,与主鞘焊接,制成清石鞘(图1),使用前消毒.
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香胶桶爆炸致双眼灼伤一例
患者,男,27岁.住院号2009341.患者在半小时前焊接密闭的香胶水水桶时,水桶受热突然发生爆炸,碱性热气流冲掉防护罩,冲向双眼及面部.
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使用模型树脂制作金属烤瓷树脂模型
模型树脂(Pattem resin)是一种新型常温聚合树脂,不仅具有传统的常温聚合树脂(简称为自凝树脂)的优点,还具有使用简单方便,聚合收缩小,精度高等特点.正确使用模型树脂不仅可以给工作带来方便,提高工作效率,而且可以提高义齿的制作质量.
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氩弧焊接方法在口腔修复工艺技术中的应用
目的:探讨应用氩弧焊接高熔合金铸造支架,修补铸件缺陷,焊接双套冠义齿以及铸造冠桥邻接点关系不良的焊接修补等临床效果.方法:将断裂支架或附着体与支架准确对位,用磷酸盐高温包埋材料进行包埋,尽量暴露焊接区,采用氩弧焊接.如果冠桥邻接点接触不良或在铸造支架上增加固位装置,可直接在铸件上焊接,无须包埋,只要焊接材料相同即可.结果:焊接断裂支架30件,修补铸件缺损10件,焊补铸造冠桥邻接点不良及咬合面过低8件,在旧铸造支架上焊接同位装置6件,焊接套简冠义齿2件.经3-5年临床随访及复诊观察,总成功率89.29%,失败6例.结论:氩弧焊接方法在口腔修复工艺技术中有广泛的用途,只要焊材和母材相同,焊接同种合金效果良好.
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金属--烤瓷桥焊接方法的介绍
随着瓷修复技术的开展,金属-烤瓷修复体应用日益普及.但由于铸造引起的金属收缩,包埋料不能完全补偿,使临床上烤瓷桥就位时往往出现翘动、冠边缘密合性差等问题,影响了固定桥修复质量.
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贵金属烤瓷冠桥金属咬合面破损的焊接修复
在贵金属烤瓷冠桥制作过程中,如果局部蜡型过薄、铸造失败、砂眼、或后期打磨过度等情况,致使其无瓷覆盖部分的金属咬合面或前,瓷冠桥制作过程中牙舌背面等局部过薄甚至破损时,如不太严重,在客观条件不允许或患者不愿意重新制作的情况下,可以选用焊接法修复.在操作前要认真检查待修复区情况,如破损部位的大小、形状、破口边缘形态及与烤瓷面的距离等,考虑其对于焊接的影响,确定前、后焊[1],注意选择专用焊金或与贵金属色泽相协调的焊金.
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模型树脂在金属烤瓷基底焊接中的应用
在金属烤瓷修复体制作过程中,经常需要对金属烤瓷基底进行焊接.目前的方法主要是使用蜡或自凝塑料进行位置固定,往往精度不高,操作步骤多.本文通过使用模型树脂(Pattem resm),对铸件位置进行固定,制作复位用树脂模型,使基底焊接方法既准确义简单.现介绍如下,供参考.
