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不同表面处理方式对Kavo氧化锆基底与饰瓷结合强度的影响
目的:研究不同表面处理方法对Kavo氧化锆底层材料与Noritake Cerabien饰面瓷结合强度的影响.方法:选择Kavo氧化锆陶瓷作为底层材料,随机分为4组,每组8个试件.A组为染色液浸泡着色+表面不喷砂;B组为染色液浸泡着色+表面喷砂;C组为不浸泡染色液+表面不喷砂;D组为不浸泡染色液+表面喷砂.4组底层材料采用粉浆涂塑法烧结饰面瓷后,使用材料试验机测试其剪切强度,采用SPSS10.0软件包对数据进行统计学分析.结果:采用喷砂处理的2组(B组和D组)材料,其剪切强度均高于未喷砂的2组(A组和C组),差异具有显著性(P＜0.01);浸泡染色处理对剪切强度的无显著影响,A组与C组、B组与D组之间的差异无显著性(P＞0.05).结论:对Kavo氧化锆基底表面进行喷砂处理,可以提高基底冠与饰面瓷的结合强度;而浸泡染色则对两者结合力的强度无显著影响.
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纳米氟磷灰石聚醚醚酮种植体骨界面的定量分析
目的:通过犬动物实验,检测喷砂处理螺纹柱状纳米氟磷灰石聚醚醚酮材料(nFA/PEEK)的生物相容性和成骨性能.方法:将喷砂和非喷砂nFA/PEEK各10颗,延期植入6只犬下颌前磨牙区,术后8周和12周末各随机处死3只,种植体骨标本行同步辐射扫描后,制作非脱钙种植骨组织切片,四环素荧光标记测定动态参数骨结合率(BIC)和矿化沉积率(MAR).苦味酸品红染色测定骨的静态参数.采用SPSS18.0软件包对数据进行统计学分析.结果:同步辐射扫描8周,种植体骨床界面呈现连续接触,新生骨组织长入螺纹凹陷处;12周均基本形成骨结合,喷砂组新骨形成和成熟更快.8周末的BIC (63.34％)和MAR(1.51μm/d)均显著高于(P＜0.05)未喷砂组种植体(22.97％,1.34 μm/d);12周末喷砂组的BIC (75.49％)显著高于(P＞0.05)未喷砂组(55.35％),但MAR (1.28 μm/d对1.27 μm/d)无显著差异.骨静态学参数喷砂组骨体积分数和骨小梁数量显著高于非喷砂组,但骨小梁间隔显著低于非喷砂组(P＜0.05),表明喷砂组更有利于骨量的增加,但骨小梁厚度无显著差异.结论:本研究表明,喷砂处理nFA/PEEK种植体具有良好的生物相容性,与其骨床结合紧密.
关键词： 纳米氟磷灰石聚醚醚酮 喷砂 骨形态计量学 -
喷砂与手器刮治清除龈下菌斑的效果比较
目的:探讨袋深3～6 mm的龈下环境中,龈下喷砂技术的治疗效果及维持时间,比较龈下喷砂技术与传统手器刮治的效果.方法:对处于牙周维护治疗阶段的慢性牙周炎患者依据split-mouth及随机数表建立实验组与对照组,对其口内袋深3～6 mm的4个牙位分组行喷砂及手器刮治,清除龈下菌斑.在术前、术后第7天及术后第30天分别记录菌斑指数(PI)、探诊深度(PD)、探诊出血(BOP)及牙龈退缩(GR),同时计算治疗前、后"牙周袋闭合"(PD≤4 mm且BOP阴性)的位点百分比,作为辅助观测指标.采用SAS8.2软件包对实验数据进行配对t检验.结果:研究纳入31例患者,治疗过程中PI均值为0.8.喷砂组与手器刮治组术后第7天PD均显著下降(P＜0.01).喷砂组术后第7天BOP百分比(BOP％)与术前相比显著减少(P=0.0390),术后第30天则与术前无显著差异;手器刮治组在术后30天观察期内BOP％呈下降趋势,并于术后第30天较术前出现显著改善;但喷砂、手器刮治2组间比较,其BOP％无显著差异.喷砂组与手器刮治组"牙周袋闭合"位点百分比在术后第30天均显著提高(分别为P=0.0329及P=-0.0035).结论:针对袋深3～6 mm的龈下环境,甘氨酸龈下喷砂技术与传统手器刮治同样对改善维护期牙周临床指标有一定效果,但2种治疗方法间无显著差异.
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改良液式冲蚀对3Y-TZP氧化锆基底与饰面瓷结合强度的影响
目的:探讨采用改良液式冲蚀方式对3Y-TZP氧化锆基底表面进行冲蚀后,对其与饰面瓷间结合强度的影响.方法:制作[8 mm×8 mm×3 mm(±0.02)]氧化锆试件块174个,根据不同尺寸的刚玉磨粒、不同的喷砂压强、不同的喷砂时间,采用传统喷砂方式进行分组处理(实验组),在氧化锆处理面上饰面瓷.表面未做处理的氧化锆试件直接上饰面瓷作为对照组,应用电子万能测力计检测各组试件与饰面瓷间的大剪切力,计算剪切强度.分别用传统干式喷砂、改良液式冲蚀方式在相同条件下(150 μm,0.6 MPa,30 s)处理氧化锆试件块,用扫描电镜下观察处理面,再上饰面瓷,计算剪切强度,与对照组进行组间比较.采用SPSS17.0软件包对数据进行统计学分析.结果:采用传统干式喷砂方式,在0.4 MPa压强作用下,以110 μm A12O3喷砂粉喷砂20 s时,氧化锆与饰面瓷之间的剪切强度大,显著大于对照组(P＜0.05);改良液式冲蚀组饰面瓷的结合强度显著大于传统干式喷砂处理组及对照组(P＜0.01).扫描电镜下可见,采用改良液式冲蚀的试件表面呈现均匀的粗糙面:采用传统干式喷砂处理的试件表面呈现不均匀的粗糙面,部分位置可见微裂纹.结论:对3Y-TZP氧化锆表面喷砂,能够增强其与饰面瓷间的结合强度;改良液式冲蚀比传统干式喷砂更适用于3Y-TZP氧化锆的表面处理.
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脱落种植体表面刮治与喷砂处理的扫描电镜(SEM)和X射线能谱仪(EDS)分析
目的 观察刮治和喷砂对脱落种植体表面的影响.方法 对临床上因种植体周围炎脱落的Bego Semado S系列种植体进行表面刮治和喷砂,扫描电镜(scanning electronic microscopy,SEM)下观察形态,用X射线能谱仪(energy dispersive X-ray spectrometer,EDS)进行表面元素分析.结果 SEM下观察,刮治能够清洁种植体表面,喷砂后能进一步清洁种植体表面.元素分析表明喷砂能够大幅降低脱落种植体表面的C元素含量(P＜0.05),提升种植体表面Ti元素的原子百分比(P＜0.05).结论 在Bego Semado S系列种植体周围炎的治疗中,进行喷砂处理是必要的.
关键词： 扫描电镜(SEM) X射线能谱仪(EDS) 喷砂 种植体表面处理 种植体周围炎 -
喷砂处理对脱落托槽与牙面粘结的抗剪切强度
目的 探讨喷砂处理对脱落托槽与牙面粘结的抗剪切强度的影响.方法 选择因正畸需要而拔除的健康前磨牙30颗,粘结新托槽并于1 h后去除.随机将前磨牙分为A、B、C 3组,每组10颗.A组采用喷砂法去除脱落托槽底板粘接剂后重新粘结,B组对脱落托槽采用简单清洗法处理后重新粘结;C组粘结新托槽.分别测量各组抗剪切强度并记录粘接剂残留指数.结果 A、B、C 3组的抗剪切强度分别为(15.91±6.69)、(9.42±3.49)和(19.32±4.31)MPa,A组与C组间差异无统计学意义(P0.05),但均显著高于B组(P值均<0.01).结论 喷砂处理能增强脱落托槽与牙面粘结的抗剪切强度.
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喷砂结合化学处理对软衬材料粘结效果的影响
目的：研究喷砂结合化学处理对硅橡胶软衬材料与基托树脂间粘结强度及基托树脂挠曲强度的影响。方法：制备48块30 mm ×10 mm ×7．5 mm热凝聚甲基丙烯酸甲酯树脂块，每2个树脂块配成一个试件，24个试件随机分为4组，每组6个试件，即：（1）喷砂组：喷嘴与试件轻接触，采用250μm的氧化铝，在0．62 MPa压力下喷砂30 s；（2）喷砂＋丙酮组：粘结面喷砂处理同前，喷砂后的粘结面浸泡在丙酮溶液中30 s；（3）喷砂＋甲基丙烯酸甲酯单体组（后简称单体）：粘结面喷砂处理同上，喷砂后的树脂块粘结面浸泡在甲基丙烯酸甲酯溶液中180 s；（4）对照组：表面不处理。每个试件的两树脂块间衬以3 mm厚的软衬材料，冷热循环5000次后，置于万能测试机上，以5 mm/min的加载速度测试其拉伸粘结强度。另制备24块65 mm ×10 mm ×3．3 mm长方体树脂块，分组及表面处理同前，涂布软衬材料粘结剂后测试挠曲强度。结果：喷砂组、喷砂＋丙酮组、喷砂＋甲基丙烯酸甲酯组及对照组试件的拉伸粘结强度分别为（1．31±0．45）MPa、（1．75±0．34）MPa、（1．96±0．50）MPa及（0．90±0．17）MPa。喷砂组与对照组间差别无统计学意义（P＞0．05）。喷砂＋丙酮组及喷砂＋单体组的拉伸粘结强度与对照组相比有统计学差异（P＜0．05）；喷砂＋丙酮组与喷砂＋单体组组间比较无统计学差异；四组间挠曲强度均无统计学差异（P＞0．05）。结论：喷砂结合化学处理树脂表面能增强硅橡胶软衬材料与基托树脂间的粘结强度，且对基托树脂挠曲强度没有影响。
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不同固位类型金属托槽粘结强度及再使用的实验研究
目的 探讨不同固位类型金属托槽的粘结强度和脱落托槽经不同方法处理后再使用的抗剪切强度.方法 将90 颗离体牙随机分成3组,每组采用不同固位型托槽.粘结经喷砂处理后脱落托槽、热处理后脱落托槽、未经使用的新托槽各10 颗,分别进行托槽剪切粘结破坏力测试并进行比较.结果 3种类型新托槽中,分体式网底托槽的平均剪切粘结力均大于其他2种托槽,其差异具有显著性(P＜0.01);3组喷砂处理托槽平均剪切粘结破坏力与各自新托槽的差异均无显著性(P>0.05);3组热处理托槽与新托槽比较,分体式网底和整体式网底托槽剪切力差异有显著性(P＜0.01),而燕尾槽沟底托槽却无显著性(P＞0.05).结论 常用金属托槽中分体式网底托槽具有大的粘结强度,各类脱落托槽喷砂处理后均能取得良好的抗剪切力,尽量避免采用热处理法,除非是燕尾底托槽.
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4种喷砂砂粒对牙釉质表面粗糙度影响的对比研究
目的 对比评价4种喷砂砂粒对牙体表面粗糙度的影响.方法 选择因正畸需要拔除的前磨牙20颗,将本实验的4种喷砂材料分成A(30 μmAl2O3)、B(120μm NaHCO3)、C(50μm NaHCO3)和D(50μm Al2O3)四组,每牙的4个面随机分到A、B、C和D四组中.实验前测量各牙表面牙釉质粗糙度值,记为Ral.在相同的条件下进行喷砂洁治,测量记录其粗糙度为Ra2.然后对各实验牙面用橡皮杯和抛光糊剂作抛光处理,再次测量表面粗糙度,记为Ra3.结果 A、B、C组Ra3与Ral相近(P>0.05),D组Ra3明显大于Ral(P<0.05).四组间Ral无明显差异(P>0.05);D组Ra2、Ra3分别明显大于A、B、C组Ra2和Ra3(与A、B比较,P<0.05;与C比较,P<0.01).结论 50μm Al2O3砂粒对牙釉质喷砂抛光处理后不能达到临床要求.
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CM-700d分光光度计在洁牙喷砂前后前牙色度分析中的应用
目的 应用口腔专用的CM-700d分光光度计比较洁牙和喷砂前后前牙色度的变化,为牙齿美容的临床和基础研究提供方法学的参考.方法 分别在暗室使用CM-700d分光光度计测量治疗前,洁牙后,喷砂后上下前牙中1/3的L*a*b *值,将洁牙前作为T1组、洁牙后T2组、喷砂后T3组.采用配对t检验分析各组间牙齿色度的差异,再计算其色差值.结果 三组的L*、a*、b *值均有统计学差异(P＜0.05),且洁牙、喷砂后L*值升高,a*值、b*值降低.T1 T2、T1T3的色差为肉眼可察觉,T2T3则相反.结论 洁牙、喷砂均能改善外源性着色牙的色度值,洁牙、喷砂后牙齿亮度升高,红绿、黄蓝色品值降低,洁牙后的喷砂能进一步改善牙齿色度,且通过分光光度计分析牙齿色度变化,更具有准确、量化的评判标准.
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不同处理方法对脱落托槽再粘接抗剪切强度的影响
目的 比较三种不同处理方法去除脱落正畸托槽底板残留粘接剂,对托槽再次粘接时抗剪切强度大小的影响.方法 挑选因正畸需要而拔除的完整前磨牙80颗,随机分成4组,每组20个样本,分别按常规方法粘接网底型直丝弓正畸托槽,通过万能材料测试仪测试并记录其脱落时的抗剪切强度后,第一组更换新托槽,第二组采用喷砂法、第三组采用燃烧法、第四组采用磨除法去除托槽底板残留粘接剂,再次粘接托槽,在同样条件下测试并记录其脱落时的抗剪切强度.结果 更换新托槽组、喷砂组再次粘接时其抗剪切强度与初次粘接无显著性差异(P>0.05),燃烧组、磨除组再次粘接时其抗剪切强度与初次粘接相比明显减小(P<0.01).喷砂组再次粘接的抗剪切强度与更换新托槽组无显著性差异(P>0.05).燃烧组、磨除组再次粘接的抗剪切强度比更换新托槽组明显减小(P<0.01).结论 为了获得理想的粘接强度,脱落托槽再利用时宜采用喷砂法进行处理,不宜采用燃烧法和磨除法进行处理.
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不同条件的表面喷砂对牙科氧化锆材料表面丧失的影响
目的：探究不同喷砂压强、喷砂时间以及喷砂氧化铝颗粒大小对牙科氧化锆表面丧失量的影响。方法250个氧化锆样本根据不同的喷砂压强（0．1 MPa、0．2 MPa、0．4 MPa、0．6 MPa）、喷砂时间（7 s、14 s、21 s）及喷砂氧化铝颗粒大小（50μm、110μm）随机分成25个组，对照组氧化锆不接受表面喷砂。喷砂后对每一组的体积平均丧失量、高度平均丧失量及粗糙度进行计算并比较。结果随着喷砂时间及喷砂压强的增加，以及喷砂颗粒大小的减小，氧化锆表面丧失量增加（ P均＜0．05）。随着喷砂时间、喷砂压强以及喷砂颗粒尺寸的增加，氧化锆表面粗糙度也增加（ P均＜0．05）。结论考虑到氧化锆表面丧失对适合性的影响以及粗糙度对粘结性能的影响，采用21 s、0．2 MPa及110μm的喷砂条件对氧化锆进行喷砂为适合。
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不同喷砂条件对氧化锆／间接修复树脂双层结构剪切强度的影响
目的：探究不同喷砂压力、喷砂时间以及喷砂氧化铝颗粒大小对牙科氧化锆与间接修复树脂界面剪切强度的影响。方法250个氧化锆试件根据不同的喷砂压力、喷砂时间及喷砂氧化铝颗粒大小随机分成25组，对照组氧化锆不接受表面喷砂。使用万用试验机对每一组氧化锆试件与间接修复树脂界面的剪切强度进行测量并比较。并观察断面断裂模式。结果随着喷砂时间、喷砂颗粒尺寸增加，氧化锆与间接修复树脂界面剪切强度随着增加（P＜0．001；P＜0．001）。喷砂压力由0．1 MPa增加至0．2 MPa时，界面剪切强度增加（ P＝0．036），当喷砂压力由0．2 MPa增加至0．4 MPa或0．4 MPa增加至0．6 MPa，界面剪切强度未有显著变化（ P＝0．609；P＝0．689）。 C型断裂模式随着剪切强度增加出现概率也增加。结论在牙科领域氧化锆与间接修复树脂粘结中采用21 s、0．2 MPa及110μm的喷砂条件为适合。
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喷砂对不同树脂与纯钛粘结抗剪强度及粘结耐久力的影响
目的：探讨喷砂处理对不同树脂与纯钛粘结抗剪强度及粘结耐久力的影响。方法用牙科铸钛的方法制作φ5 mm ×5 mm及φ4 mm×2 mm的圆柱形钛段各96个,两种规格的钛段配对(共96对)。分成实验组和对照组。实验组钛粘接表面用50μm Al2 O3喷砂,对照组钛表面不做处理。分别用Super-Bond C&B( SB)、Panavia F( PF)和Rely X Unicem( RU)按生产厂商提供的要求将大、小钛段成对粘接。分为SB未喷砂、SB喷砂、PF未喷砂、PF喷砂、RU未喷砂、RU喷砂6组(每组16对)。将以上每组中的一半样品(每组8对)置于37℃水浴箱内24 h,,另一半样品水储24 h后再进行5000次冷热循环。将样品固定于MTS测试机上进行剪切强度的测试,计算粘结抗剪强度值。不同粘结剂组的粘结抗剪强度采用考虑交互作用的两因素方差分析进行统计学分析。结果冷热循环前,RU未喷砂组的粘接抗剪强度低,SB喷砂组粘接抗剪强度高,为(28.03±8.40)MPa,5000次冷热循环后,PF喷砂组粘接抗剪强度高,为(27.12±8.68) MPa, RU未喷砂组低。冷热循环前,SB喷砂组和SB未喷砂组,RU喷砂组和RU未喷砂组的粘接抗剪强度值差异有统计学意义(P<0.05)。5000次冷热循环后,RU喷砂组和RU未喷砂组的粘接抗剪强度值差异有统计学意义(P<0.05)。 SB未喷砂组、SB喷砂组5000次冷热循环前、后的粘接抗剪强度值差异有统计学意义(P<0.05)。其余各组5000次冷热循环前、后的粘接抗剪强度值差异没有统计学意义(P>0.05)。结论喷砂能显著提高铸造纯钛与SB、RU的粘接抗剪强度及粘结耐久力,但不是和所有树脂与纯钛的粘接抗剪强度及粘结耐久力成正相关关系。
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表面处理对托盘材料与加聚型硅橡胶结合强度的影响
目的 研究喷砂及涂布粘结剂对不同托盘材料与硅橡胶结合强度的影响.方法 制作不锈钢、自凝树脂、光固化树脂标准试件各40个,随机分组,每组同材质试件各10个,空白组:对试件不做处理;喷砂组:对试件进行喷砂处理;粘结剂组:对试件涂布托盘粘结剂;喷砂+粘结剂组:对试件喷砂后涂布粘结剂处理,与硅橡胶材料在测试装置中接触结合,行拉伸实验,记录结果,计算结合强度.结果 3种托盘材料均在喷砂加粘结剂处理时表现出佳的结合强度;单独使用喷砂时,树脂材质托盘结合强度与空白组相比明显提高,而不锈钢托盘结合强度却下降明显;单独使用粘结剂时,与空白组相比,3种材质托盘结合强度均有显著提高.结论 联合使用喷砂和粘结剂可显著提高托盘与硅橡胶结合强度,对树脂材料托盘单独使用粘结剂或喷砂有一定增加托盘结合强度的作用,金属托盘使用粘结剂亦可增加托盘结合强度.
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某乡镇玻璃厂喷砂女工肺通气功能调查
本文通过对我市某乡镇玻璃厂喷砂女工肺通气功能的调查，来观察乡镇玻璃行业喷砂女工接触高浓度矽尘对肺功能影响及其特点。
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不同表面处理方式对丙烯酸树脂表面性状和粘接强度的影响
目的：探讨不同表面处理方式对丙烯酸树脂表面性状和粘接强度的影响。方法制备硅橡胶与丙烯酸树脂构成的重叠联合模型。根据树脂条的不同表面处理方式，将模型随机分为4组：对照组、MMA浸润组、喷砂组、MMA浸润+喷砂组。用扫描电镜观察各组树脂处理后的表面形态变化，用粗糙度仪检测其粗糙度，万能材料试验机测定树脂条和硅橡胶之间的粘接强度。结果1.电镜观察显示，未经处理的树脂条表面打磨痕迹明显，经过MMA浸润后，表面出现溶解的痕迹，经过喷砂后，表面粗糙凸凹不平；2.粗糙度：喷砂组（3.12±0.02）μm和MMA浸润+喷砂组（3.11±0.01）μm>对照组（0.73±0.01）μm和MMA浸润组（0.71±0.01）μm，且差异有统计学意义（P <0.05）；3.粘接强度：MMA浸润+喷砂组（2.34±0.03）MPa >喷砂组（2.02±0.01）MPa >MMA浸润组（1.81±0.02）MPa >对照组（1.50±0.01） MPa，且差异有统计学意义（P <0.05）。结论MMA单体浸润与喷砂的处理方式可以使丙烯酸树脂表面的形貌发生变化，更有利于硅橡胶与丙烯酸树脂的结合，获到良好的粘接效果，可在临床推广使用。
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两种处理脱落金属托槽方法对镍离子析出量影响的体外研究
目的 通过检测两种方法去除底板残余粘接剂后的金属托槽在人工唾液中析出的镍离子含量,探讨其处理方法对托槽耐腐蚀性能的影响.方法 采用全新标准方丝弓金属托槽,共30个样本,随机分为3组:对照组、磨除组和喷砂组,后2组分别采取磨除法和喷砂法去除托槽底板上的粘接剂.将30个样本分别浸泡在人工唾液中,28d后采用电感耦合等离子发射光谱分析法(ICP-MS)测定浸泡液中镍离子析出量.结果 磨除组和喷砂组的镍离子析出量均高出对照组,差异均有统计学意义(P＜0.05).磨除组和喷砂组之间的镍离子析出量却没有显著性差异(P＞0.05).结论 两种去除托槽底板粘接剂的方法均会降低金属托槽的耐腐蚀性能,但两种方法的影响程度无明显差异.
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钴铬合金表面喷砂及烤瓷厚度对金-瓷结合强度影响
目的 探讨不同的喷砂处理及瓷层厚度对钴铬合金烤瓷冠金-瓷结合的影响.方法 处理因素有两点:①喷砂直径,60目及90目的氧化铝,压力为0.4MPa,②瓷层厚度,1.5mm及2.0mm.实验分为四组:A组,60目砂、1.5mm厚度瓷层；B组,60目砂2.0mm厚度瓷层；C组,90目砂1.5mm厚度瓷层；D组,90目砂2.0mm厚度瓷层.按照要求制作剪切强度试件,用万能试验机进行剪切强度测试.应用SPSS10.0软件进行统计学分析.结果 各实验组抗剪切强度分别为:A组33.5987±5.3926MPa,B组29.0446±2.4165MPa,C组27.9936±2.7097 MPa,D组21.9586±0.2209MPa；统计分析结果表明,A组与D组之间的差异有统计学意义(P＜0.05),而其余各组之间的差异均无统计学意义.结论 喷砂用的氧化铝粒径较大者,钴铬合金表面的金瓷结合力较强；1.5mm瓷层组的金瓷结合力大于2.0mm瓷层组.
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两种喷砂粉对四种修复材料表面的影响
目的 比较两种喷砂粉对口腔内四种修复材料表面的影响,为临床应用提供参考.方法 用两种喷砂粉(Prophy peads粉和Prophylaxis powder粉)分别喷四种修复材料(光固化玻璃离子、纳米树脂、镍铬合金,金属烤瓷)表面,扫描电镜下观察磨耗情况.结果 磨耗从重到轻依次是光固化玻璃离子、纳米树脂、镍铬合金,喷砂时间越长磨耗越严重,金属烤瓷未见明显磨耗;同样时间内Prophy pearls粉造成的磨耗比Prophylaxis powder粉严重.结论 用喷砂去色素和软垢时,好避过玻璃离子和纳米树脂表面;在镍铬合金表面也不要对同一部位长时间喷砂,尤其当选用Prophy pearls粉喷砂时应特别注意.
