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石蜡切片HE染色技术的改良及体会
苏木精和伊红(HE)染色法,广泛应用于组织学和细胞学制片工作中.但传统HE染色技术,一般采用Harris苏木精来染细胞核.Harris苏木精是一种全氧化苏木精,存在配制时需要反复加热,加氧化剂时容易发生液体喷溅;使用时液面有氧化膜出现,影响染色等缺点.另外,传统HE染色技术在切片脱蜡后,通常用梯度乙醇处理切片,操作步骤繁杂、费时费力.鉴于上述缺点,我们在实际工作中参考文献资料,摸索着对HE染色技术进行了部分改良,主要将苏木精染液配制方法及石蜡切片水化方法的改良.经过3年多的试验,在实际应用中得到了满意的效果.
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纯钛表面微弧氧化法制备含羟基磷灰石氧化膜的实验研究
应用微弧氧化技术在纯钛表面制备含羟基磷灰石的氧化物膜.在氧化过程中,将钛试件放入含Ca、P电解液中,用直流脉冲电源处理.用扫描电镜(SEM)观察试件的表面和横断面形貌,X射线能谱(EDS)及X射线衍射(XRD)分析其元素成分和晶相结构.结果表明微弧氧化处理后,纯钛表面生成微孔结构的氧化膜,膜层厚度约20μm,由O、Ti、Ca和P四种元素组成.膜层表面有分布不均匀的火山丘状的微孔分布,直径小于5μm.膜层表面的钙磷原子比为1.63,界面处的钙磷原子比为0.51.膜层由金红石型和锐钛矿型二氧化钛及少量结晶相羟基磷灰石组成.微弧氧化技术在纯钛表面生成了内层致密外层多孔的晶相二氧化钛膜,同时含有少量羟基磷灰石,表明该技术在人工种植牙和人工骨关节等领域具有良好的医学应用前景.
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TiO2喷砂酸蚀处理对钛片表面氧化膜及成骨细胞生长影响的研究
目的 研究纯钛钛片经喷砂及喷砂酸蚀处理后,表面氧化膜金相结构和化学成分的变化及对成骨细胞黏附和生长特性的影响.方法 将直径为15mm、厚度为1 mm的纯钛钛片分4组进行表面处理:1)机械打磨组(S0);2)喷砂组(SB):3)喷砂酸蚀1组(SLA1);4)喷砂酸蚀2组(SLA2).采用电子探针分析仪及X射线衍射仪检测4组钛片表面氧化膜的厚度、化学成分以及金相结构,扫描电镜观察其表面微观形态.而后将成骨细胞培养于4组钛片表面,采用MTT去分析比较4组钛片表面对成骨细胞黏附率以及增殖率的影响.结果 与S0组相比,SB、SLA1、SLA2组的粗糙度明显增大(P＜0.05).SB、SLA1、SLA2组间表面平均粗糙度差异无统计学意义(P＞0.05).酸蚀处理使喷砂形成的氧化膜变薄,密度减低,且结构发生改变:原有的金红石型TiO2峰消失,锐钛矿型TiO2减少.在表面平均粗糙度相同条件下,SB组钛片表面氧化膜均匀致密,有利于成骨细胞早期的黏附和增殖.结论 喷砂和喷砂酸蚀处理均增加了钛片表面的粗糙度,有利于成骨细胞的黏附和增殖,但酸蚀使TiO2喷砂表面的氧化膜层变薄,在平均粗糙度不变的情况下,单纯喷砂表面成骨细胞的黏附和增殖优于喷砂酸蚀处理表面.
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烤瓷用镍铬合金阳极钝化处理的表面氧化膜研究
目的 分析烤瓷用镍铬合金在上瓷前进行阳极钝化处理对其表面氧化膜的形貌、厚度及主要金属元素氧化程度的影响.方法 将烤瓷用镍铬合金制成10个试片,随机分成2组,每组5片.1组经阳极钝化处理,1组不经处理作为对照.每组随机抽取2片进行扫描电镜观察,其余3片采用X射线光电子能谱仪和俄歇电子能谱仪进行表面氧化膜分析.结果 经阳极钝化处理的试片表面发生了轻度的选择性溶解,增加了金属的表面积,所形成的氧化膜厚度是空白对照组的1.72倍;氧化膜中铬、镍、钼等主要元素氧化成离子的比例较高,铬尤为明显.结论 采用阳极钝化法处理镍铬合金表面,形成的氧化膜较薄,表面结构均一,操作可重复性强,是烤瓷前金属表面处理的新方法.
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钛表面微弧氧化膜的研究进展
微弧氧化是通过热化学、等离子体化学和电化学的共同作用,在铝、镁、钛等阀金属表面原位生成氧化物陶瓷膜的方法.其生成的膜层具有结合强度高,耐磨、耐蚀性好等优点,是一种应用前景较好的钛种植体表面改性方法.
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氧化锆种植体骨结合的系统综述
Branemark于1971年，首次针对种植体提出“骨结合”［1］的概念，种植体经过40多年的发展与完善，应用种植体修复缺失牙已被越来越多的医生和患者接受。钛及钛合金凭借其优良的生物相容性及机械性能，已被广泛用来制作种植体，并且有大量的实验研究证实钛及钛合金种植体有较高的成活率，所以钛及钛合金材料已成为目前评价种植材料是否合格的金标准。但是，也有文献报道钛及钛合金材料有以下缺点：①当种植体周围的骨组织较少时，钛及钛合金由于其在空气中自发形成的灰色致密的氧化膜会暴露出来，影响美观。②钛及钛合金长期存在体内时会析出钛离子，并且有文献报道钛种植体附近的淋巴结中发现钛离子存在。③当患者对金属过敏以及不接受金属种植体，钛及钛合金种植体的应用受到限制［2］。
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纯钛自身氧化膜的黏附强度测试
目的:测试纯钛自身氧化膜的黏附强度.方法: 用牙科铸钛方法制备12 mm×12 mm×1.2 mm的纯钛片24 个,分为4 组,每组6 个,将每个钛片的一面抛至镜面.分别以650、750、800、900 ℃在烤瓷炉中氧化5 min.保护抛光面,对其背面进行喷砂处理,超声清洗.从每组氧化试件中各取出一个钛片,用扫描电镜观察试件断面氧化膜的形貌.于其余每个试样的2 面分别黏固直径9 mm、长25 mm的铝棒,加压结固.在试验机上进行拉伸测试,记录氧化膜撕裂时的拉伸力,计算氧化膜的黏附强度.统计处理.结果:650、750、800 ℃的氧化膜厚度分别为0.3、 0.6、0.9 μm;氧化膜的黏附强度分别为37.92、22.16、19.88 N/mm2, 900 ℃为5.48 N/mm2.800 ℃与750°C样本间氧化膜黏附强度无显著差异(P＞0.05),余样本间均有显著性差异(P＜0.01).结论:纯钛氧化膜的黏附强度随着氧化温度升高而下降.提示在钛烤瓷过程中应降低烤瓷温度,尽量控制钛在高温时的化学反应性.
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高原地区制作金瓷修复体的初步探讨
全自动真空烤瓷炉的工作状态，可能与海拔高度有关，金瓷修复体的烧结效果因烧结条件不同而变化。西宁地区海拔高度平均为2 275 m，本文制作金瓷修复体的真空度及除气、预氧化温度与平原地区相比有较大改变。1 材料与方法1.1 临床资料 门诊患者149例，其中男性89例，女性60例，年龄小12岁，大57岁，所修复牙大多数为上前牙，其中**1**1 94个，**2**2 39个。1.2 材料及设备 Sun Fire 45烤瓷炉(美国Ney公司)；天津产DGE-Ⅱ高频铸造机和PST-Ⅱ喷砂机；上海产超声波清洗器；日本产烤瓷粉以及拜耳-上海齿科公司产Ni-Cr烤瓷合金。1.3 方法1.3.1 调试烤瓷炉 在烤瓷炉密封圈周围、真空泵接头处及软管上涂沫少量肥皂水，真空泵开始运转后观察有无气泡产生，排除烤瓷炉漏气的可能，输入烤瓷炉预先装置真空度值(85.1 kPa)，观察烤瓷炉运转情况，然后检查烤瓷炉屏幕显示温度与实际温度是否一致。1.3.2 确定除气、预氧化程序数值 输入除气、预氧化高温度分别为980 ℃、1 010 ℃、1 020 ℃、1 030 ℃，维持时间分别为5 min、5 min、7 min、9 min，升温速率分别为75 ℃/min、80 ℃/min、90 ℃/min、100 ℃/min，低温度均为650 ℃ 4组程序，每组各烧烤20件金属冠(厚度0.3 mm)，大体观察其表面氧化膜形成的厚度、颜色、筛选出理想的程序数值。1.3.3 确定烤瓷烧结条件 选用本文确定的除气、预氧化程序，但其他条件不同的4组烧结程序，各制作20件金瓷试件(均选用EX-3A2色烤瓷粉)，将各组试件混合，并用双盲法分别请10位口腔科医师和30位非专业人员在自然光线下，参照比色板中A2色，对试件作出评判，分析结果并确定出本文的烧结条件。2 结 果2.1 输入真空度640 mm,2 min后烤瓷炉屏幕显“ERRI*VACU”，且程序进入冷却方式，致使烧结不能继续，排除烤瓷炉系统漏气的可能性后则为无效运转，应用ρ=P/Rt〔1〕计算，并结合实际确定的真空度67.8 kPa mm，烤瓷炉运转正常，屏幕显示温度与实际温度相差±1°2.2 4组不同的除气、预氧化程序中，按合金厂家提供的程序经烧烤后大体观察，合金表面形成一层菲薄、灰黑色的氧化膜，修复体在打磨时即发生脱瓷现象。低温度650 ℃，高温度1 020℃，升温速率90 ℃/min，维持时间7 min，这一程序烧烤后大体观察，合金表面形成一薄层，黑色的理想氧化膜，用于临床制作214件金瓷修复体，未有脱瓷现象。2.3 根据两组观察者的评判结果，确定出佳烧烤条件，用于临床制作214件金瓷修复体，5 年追综观察结果：修复体无变色及染色，切端及咬合面无磨损，色泽、形态基本协调者为191件(88.9%)，切角崩瓷4例，修复体完好率93.5%，临床患者满意度90%。
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钛铌锆锡合金经微弧氧化后的理化性能的研究
目的:评价钛铌锆锡(TNZS)合金表面经微弧氧化(MAO)后的理化性能.方法:对钛铌锆锡合金试件表面进行微弧氧化处理,观察其表面形貌,分析膜层的相位和元素组成,检测膜层硬度、厚度、膜层以及基体的结合强度、表面能、表面粗糙度.结果:钛铌锆锡合金经微弧氧化处理可在其表面形成粗糙、多孔的氧化膜,氧化膜由Ti、O、Ca、P、Zr、Nb、Sn 7种元素组成,金相结构主要为锐钛矿相的TiO2:和金红石相TiO2,膜层硬度414 HV,厚度26μm,结合力32 N,表面能62.9 mJ/m2,表面粗糙度1.175μm.结论:经微弧氧化处理的钛铌锆锡合金表面性能发生改变,表面形成粗糙、多孔、结合紧密并富含钙磷元素的氧化膜,可能有利于提高合金的生物学性能.
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钛瓷瓷裂的临床研究和原因分析
目的:分析钛-瓷修复体失败的原因.方法:对38例瓷裂的钛-瓷修复体进行分析:①肉眼观察烤瓷崩瓷部铸件的表面颜色并用便携式厚度测试仪测量其厚度,与未发生瓷裂的正常镍铬合金烤瓷比较;②观察烤瓷崩瓷的部位:③X-ray检测铸件内部气孔.结果:本组崩瓷的钛-瓷修复体,其断层或有气泡,或金属表面氧化层明显增厚(P＜0.05).而且,所有发生崩瓷的部位均在受力点或因技工本身操作不当引起.结论:钛-瓷修复体失败的原因与加工过程中工艺、瓷的受力点以及与钛元素化学性能有关.
